瑞爾論文
整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯的設(shè)計(jì)實(shí)踐和應(yīng)用效果
大型高爐，長(zhǎng)壽，陶瓷杯曹永國(guó) 梁仁貴（北京瑞爾非金屬材料有限公司）
王筱留（北京科技大學(xué)）
摘要 針對(duì)爐缸內(nèi)襯破損的主要因素，將煉鐵工藝設(shè)計(jì)和高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐成果融入爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)，對(duì)爐缸內(nèi)襯進(jìn)行包含煉鐵工藝設(shè)計(jì)、內(nèi)襯性能設(shè)計(jì)、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等方面的體系設(shè)計(jì)為長(zhǎng)壽型現(xiàn)代大型高爐奠定壽命技術(shù)基礎(chǔ)至關(guān)重要。已經(jīng)應(yīng)用于多座大型高爐的整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯通過(guò)體系性設(shè)計(jì)，獲得持續(xù)穩(wěn)定、密閉等有益于長(zhǎng)壽的技術(shù)特征，它們的實(shí)際使用情況表明，爐缸內(nèi)襯溫度結(jié)果符合設(shè)計(jì)預(yù)期，陶瓷杯侵蝕速度緩慢，理論推測(cè)可在10年以上的煉鐵周期中為炭磚提供有效保護(hù)。
Design ang application effect of integrated ceramic cup lining at BF hearth
Cao Yongguo Liang Rengui(Beijing Real Nonmetallic Material Co.,Ltd)
Wang Xiaoliu(University of Science and Technology Beijing)
Abstract The paper introduces the execution of applying achievement obtained in ironmaking process design and BF long campaign practice in the design of hearth lining in allusion to main factors causing hearth lining damaged.The integrated system design of hearth lining involving in ironmaking process design,lining performance design and brick structure design is crucial for long campaign technology applied in modern large sized blast furnace.The integrated system design of integral ceramic cup type hearth lining has shown its technical characteristics of constantly stable and tight on several large size blast furnaces,such characteristics is beneficial for realization of long campaign.The application result of such lining demonstrates the temperature of hearth lining agrees to the designed data,erosion rate of ceramic cup is low and the lining can provide effective protection to the caobon bricks in the smelting cycles of more than 10 years
According to theoretical prediction.
Key words large blast furnace long campaign ceramic cup
1 概述
現(xiàn)代大型高爐均是在利用系數(shù)為2.5左右持續(xù)運(yùn)行，并以15年以上（視高爐容積不同，或者在12年以上）為壽命目標(biāo)。雖然目前已經(jīng)有各種等級(jí)的炭素耐火材料、“陶瓷”材料以及不同形式的內(nèi)襯結(jié)構(gòu)可選，但僅單純地從材料選擇出發(fā)，將不同材料組合在爐缸內(nèi)已經(jīng)難于滿(mǎn)足現(xiàn)代高爐的長(zhǎng)壽要求。首選方式應(yīng)為根據(jù)前述的壽命目標(biāo)，將煉鐵工藝設(shè)計(jì)、內(nèi)襯材料性能設(shè)計(jì)、內(nèi)襯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等有機(jī)結(jié)合為一個(gè)整體而進(jìn)行體系設(shè)計(jì)，方可奠定現(xiàn)代大型高爐在持續(xù)高強(qiáng)度冶煉下獲得長(zhǎng)壽目標(biāo)的基礎(chǔ)。
根據(jù)爐缸內(nèi)襯的破損機(jī)理，利用煉鐵設(shè)計(jì)和高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐成果是構(gòu)筑長(zhǎng)壽型爐缸內(nèi)襯所必須的。許多專(zhuān)家和技術(shù)文獻(xiàn)分析、歸納了侵蝕因素對(duì)爐缸內(nèi)襯的影響行為和程度，概略有：
（1）熔融鐵水對(duì)內(nèi)襯的侵蝕。爐缸內(nèi)鐵水對(duì)耐火材料內(nèi)襯的侵蝕主要由熔蝕，分解和滲透，流動(dòng)或渦旋磨損等。低熔點(diǎn)化合物的生成，耐火材料的組分分解（如碳化硅），熔融鐵水的滲透，鐵水環(huán)流或渦旋等均會(huì)導(dǎo)致?tīng)t缸內(nèi)襯的破損。由于這類(lèi)破壞程度嚴(yán)重，鐵水侵蝕被認(rèn)為是最主要的侵蝕因素。
（2）熔融爐渣對(duì)內(nèi)襯的侵蝕。爐渣與AL2O3-SiO2系耐火物（陶瓷）中的氧化性組分發(fā)生的中和反應(yīng)導(dǎo)致以氧化物為主要成分的高爐耐火材料被分解，降低高溫狀態(tài)的使用性能。盡管如此，高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐證明爐渣侵蝕并非是爐缸關(guān)鍵部位內(nèi)襯破損的主要因素，更鮮見(jiàn)爐渣導(dǎo)致的高爐壽命事故或大修。
（3）熱破壞。爐缸的高溫環(huán)境不但降低了內(nèi)襯材料的使用性能、催化化學(xué)侵蝕和物理破壞，同時(shí)還使得耐火材料要承受組織應(yīng)力導(dǎo)致的裂紋、剝落，結(jié)構(gòu)應(yīng)力導(dǎo)致的砌體碎裂、崩損等。由于高溫的不可消除、應(yīng)力始終存在，熱破壞也被認(rèn)為是內(nèi)襯破損的主要因素之一。
除此之外，爐缸內(nèi)襯的壽命還受到煤氣、堿金屬等的危害。
煉鐵工藝設(shè)計(jì)和高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐指出：鐵水環(huán)流是導(dǎo)致?tīng)t缸根部磚襯劇烈破壞的主要因素之一，當(dāng)死鐵層深度與爐缸直徑之間的關(guān)系比值達(dá)到20%以上時(shí)，鐵水環(huán)流導(dǎo)致“蒜頭狀”侵蝕的程度將得到緩解甚至消除；同樣，鐵水渦旋施加了較大的機(jī)械磨損在內(nèi)襯砌體上，比較平滑的內(nèi)襯內(nèi)襯熱面可有效緩解渦旋鐵流的產(chǎn)生，這也是現(xiàn)代高爐的爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)中在鐵口區(qū)內(nèi)襯厚度上主張較過(guò)去薄、小的原因。此外，適宜的爐缸容積、安全容鐵量、熱負(fù)荷強(qiáng)度與冷卻能力等均是長(zhǎng)壽型爐缸內(nèi)襯構(gòu)筑中需要考慮的技術(shù)重點(diǎn)。
可見(jiàn)，將高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐在爐缸方面的相關(guān)成果、非金屬材料技術(shù)設(shè)計(jì)、高爐內(nèi)襯砌筑技術(shù)融合在一起，通過(guò)體系設(shè)計(jì)構(gòu)筑“好”的爐缸內(nèi)襯是現(xiàn)代大型長(zhǎng)壽高爐的必須。這個(gè)“好”的爐缸內(nèi)襯具有的技術(shù)特征應(yīng)該為：符合高強(qiáng)度冶煉需要，持續(xù)穩(wěn)定的內(nèi)襯結(jié)構(gòu)，有效抵御主要侵蝕因素的破壞，有利于降低燃料消耗和后續(xù)生產(chǎn)工序的功效。
2 爐缸內(nèi)襯的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)
2.1 爐缸內(nèi)襯的形式
現(xiàn)代高爐的爐底、爐缸內(nèi)襯形式歸納為以下3種：①單純用大塊炭磚或者小塊炭磚砌筑的“全炭材爐缸”；②由大塊炭磚或者小塊炭磚與陶瓷杯構(gòu)筑的“整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯”；③由大塊炭磚或者小塊炭磚與陶瓷砌體復(fù)合砌筑的“炭磚-陶瓷砌體復(fù)合爐缸內(nèi)襯”。
雖然單純以大塊炭磚或小塊炭磚砌筑的“全炭材爐缸”一直是爐缸內(nèi)襯的形式之一，但鑒于本文主題與篇幅，不在此贅述。然而，需要說(shuō)明的是：①使用這種爐缸內(nèi)襯的高爐幾乎均在爐底滿(mǎn)鋪炭磚的熱面設(shè)置了“陶瓷”；②這種形式的爐缸炭磚抵御侵蝕的技術(shù)核心是利用炭材的高導(dǎo)熱性創(chuàng)造良好的傳熱條件，進(jìn)而在爐缸炭磚熱面生成“黏滯層”，“黏滯層”將侵蝕介質(zhì)和炭磚隔離，這與陶瓷杯隔離侵蝕介質(zhì)與炭磚的技術(shù)核心相同。從此也可以看到，“導(dǎo)熱法”、“隔熱法”無(wú)本質(zhì)不同。
2.2 整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯的設(shè)計(jì)與技術(shù)特征
整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯的基本結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖1.該整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯技術(shù)設(shè)計(jì)師北京瑞爾非金屬材料有限公司根據(jù)爐缸內(nèi)襯破損機(jī)理，融合了煉鐵工藝設(shè)計(jì)、耐火材料品質(zhì)性能設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及多項(xiàng)細(xì)部關(guān)鍵技術(shù)設(shè)計(jì)等的體系性設(shè)計(jì)結(jié)果。
盡管這種形式的爐缸內(nèi)襯有炭材和陶瓷杯共同構(gòu)成，二者之間還具有明顯的結(jié)構(gòu)界面，但應(yīng)該看到炭磚與陶瓷杯之間的互相依存關(guān)系：炭磚給予陶瓷杯良好的冷卻使得侵蝕平衡線(xiàn)處在熱面區(qū)域并及其緩慢地向冷面遷移；陶瓷杯把侵蝕介質(zhì)與炭磚分隔，使炭材在爐役的很長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)免受危害。因而，二者的品質(zhì)均不可因?qū)Ψ狡鲋w的較優(yōu)而降低。實(shí)質(zhì)上，對(duì)任何一種炭磚、陶瓷共同構(gòu)筑的爐缸內(nèi)襯都應(yīng)該這樣。
整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)中，從下述幾個(gè)主要方面實(shí)施了體系性的設(shè)計(jì)結(jié)果：
（1）死鐵層深度、爐缸直徑、鐵水環(huán)流之間的關(guān)系，鐵水渦旋的形成于影響；
（2）炭材結(jié)構(gòu)體的使用部位、結(jié)構(gòu)功能與品質(zhì)性能；
（3）陶瓷杯有效發(fā)揮對(duì)炭材保護(hù)作用需要的持續(xù)穩(wěn)定、密閉功能和侵蝕平衡；
（4）風(fēng)口區(qū)內(nèi)襯自身壽命和爐腹、爐缸之間的承上啟下功能；
（5）緩沖材、磚縫、漏水密封、材料性能等與熱應(yīng)力松弛、膨脹釋放、碳搗層氣隙等；
（6）炭材-陶瓷杯二者的有機(jī)結(jié)合等。
上述整體式陶瓷杯的技術(shù)特征見(jiàn)表1.
瑞爾公司與國(guó)際合作伙伴根據(jù)爐缸內(nèi)襯侵蝕機(jī)理和高爐長(zhǎng)壽需要為陶瓷杯壁設(shè)計(jì)了灰剛玉制品，為陶瓷墊設(shè)計(jì)了莫來(lái)石質(zhì)制品，它們的技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表2.表2中同時(shí)列出了陶瓷砌體常用標(biāo)普型小塊耐火磚的技術(shù)參數(shù)。
表2中所列耐火材料基本上是上個(gè)世紀(jì)90年代初以來(lái)，我國(guó)高爐陶瓷杯、陶瓷砌體采用的耐火材料。另外，還有資料報(bào)道過(guò)“鉻剛玉磚、黃剛玉莫來(lái)石磚、賽隆結(jié)合剛玉磚”等，鑒于這些材料實(shí)際應(yīng)用的數(shù)量很少，未曾納入上表。
表2中，微孔剛玉磚與復(fù)合棕剛玉磚、塑性相剛玉磚采用基本相同的剛玉、碳化硅為主要原料，但是結(jié)合物采用了含碳材料，且是在還原氣氛中燒成。因其主要成分仍然為氧化鋁何碳化硅，所以歸納在同一類(lèi)別。
3 陶瓷杯爐缸內(nèi)襯的設(shè)計(jì)實(shí)踐和效果
瑞爾公司設(shè)計(jì)的前述整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯已經(jīng)應(yīng)用于鞍鋼3200m3、宣鋼1780m3、安鋼2200m3、唐山中厚板材有限公司1500m3、承鋼1260m3和2500m3等現(xiàn)代大型高爐。從高爐投產(chǎn)以后的爐缸溫度檢測(cè)結(jié)果得知，整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯處在正常工作狀態(tài)，根據(jù)實(shí)際溫度分布情況進(jìn)行的侵蝕推測(cè)結(jié)果表明，陶瓷杯的侵蝕速率為5～6mm/m,預(yù)計(jì)整體式陶瓷杯可在10年以上的爐役周期中一直給炭磚以有效保護(hù)。
宣鋼新建9號(hào)高爐（1780m3）的爐底、爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)采用整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯。該高爐的爐缸直徑為?10000mm，設(shè)2個(gè)鐵口、26個(gè)風(fēng)口，爐底冷卻裝置安裝在爐底鋼板之上的炭素?fù)v打料層之中。爐底、爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)為：
爐底砌筑5層滿(mǎn)鋪炭磚，炭磚總高度～2000mm。最下層為國(guó)產(chǎn)高導(dǎo)熱石墨磚，最上層為NDK微孔炭磚BC-7S，二者之間為三層國(guó)產(chǎn)半石墨質(zhì)炭磚。爐缸側(cè)壁砌筑NDK微孔炭磚BC-7S，鐵口局部采用NDK超微孔炭磚BC-8SR。國(guó)產(chǎn)炭磚采用TJ-1A碳素膠泥砌筑，幾口炭磚為“干”砌結(jié)構(gòu)。
炭磚熱面設(shè)置由陶瓷墊何陶瓷杯壁構(gòu)筑的整體式陶瓷杯。陶瓷墊為RL70MLC莫來(lái)石質(zhì)的雙向錯(cuò)臺(tái)異形制品、同心圓壓迫砌筑結(jié)構(gòu)，陶瓷杯壁為RL89MNC灰剛玉的凹凸匹配帶的大塊異形制品鑲嵌砌筑結(jié)構(gòu)；陶瓷墊、陶瓷杯壁接合的爐缸根部位具有平滑鍋底狀工作面的“拱”結(jié)構(gòu)。
風(fēng)口區(qū)域的內(nèi)襯為RL89MNC灰剛玉的超大塊一體式組合磚，風(fēng)口帶以上部位為RL80MNC-SN特種材質(zhì)的組合式大塊制品。
炭磚與冷卻設(shè)備、爐底板之間填充N(xiāo)DK高導(dǎo)熱炭素?fù)v打料TP-9BM，炭磚與陶瓷杯之間設(shè)置由進(jìn)口緩沖材何高性能澆注料組成的緩沖密閉層。
宣鋼9號(hào)高爐投產(chǎn)于2005年10月24日，目前的利用系數(shù)2.5左右。圖2、圖3是該高爐陶瓷墊下表面在2005年12月28日、2006年5月18日時(shí)的溫度實(shí)測(cè)結(jié)果。
圖中的第1環(huán)距高爐中心～2000mm，第2環(huán)為陶瓷墊與爐缸環(huán)形炭磚的圓周界面位置，第3環(huán)、第4環(huán)何第5環(huán)為陶瓷墊周邊環(huán)形炭磚的冷端。從圖可見(jiàn)，高爐投產(chǎn)后陶瓷墊冷面的溫度一直在500℃以下，各環(huán)間的溫度分布均勻、穩(wěn)定，陶瓷墊下表面的這種溫度分布情況與內(nèi)襯設(shè)計(jì)時(shí)的理論評(píng)估結(jié)果及其接近。結(jié)果說(shuō)明：高爐投產(chǎn)后,陶瓷墊的侵蝕非常緩慢、均勻，無(wú)局部過(guò)量侵蝕或鐵水滲透到砌體內(nèi)部等意外情況，整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯在冶煉生產(chǎn)中獲得了設(shè)計(jì)的預(yù)期結(jié)果。
采用瑞爾整體式陶瓷杯內(nèi)襯的鞍鋼新2、3號(hào)（3200m3）、安鋼新1號(hào)（2200m3）等高爐投產(chǎn)后的爐缸內(nèi)襯溫度也與宣鋼8號(hào)高爐的情況相似。由于數(shù)據(jù)和圖表數(shù)量較多，表3中僅列出了這些高爐瑞爾陶瓷墊下表面在高爐中心點(diǎn)的溫度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。表3中同時(shí)示意了其他高爐上小塊耐火磚砌筑陶瓷墊在相同位置的溫度實(shí)測(cè)結(jié)果。從此可以看到包含著專(zhuān)利技術(shù)的瑞爾整體式陶瓷杯爐缸內(nèi)襯的使用效果。
4 結(jié)語(yǔ)
（1）長(zhǎng)壽型現(xiàn)代大型高爐的爐缸內(nèi)襯設(shè)計(jì)中，緊密結(jié)合爐缸內(nèi)襯破損的主要因素，利用煉鐵工藝設(shè)計(jì)和何高爐長(zhǎng)壽實(shí)踐的成果實(shí)施包含煉鐵工藝設(shè)計(jì)、內(nèi)襯性能設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等方面的體系性設(shè)計(jì)對(duì)奠定高爐預(yù)期壽命目標(biāo)的技術(shù)基礎(chǔ)十分重要。
（2）瑞爾整體性陶瓷杯爐缸內(nèi)襯通過(guò)體系性設(shè)計(jì)，在炭材和陶瓷材料時(shí)間形成了有機(jī)結(jié)合，陶瓷杯具有持續(xù)穩(wěn)定、密閉等實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)壽不可或缺的技術(shù)功能。
（3）宣鋼、鞍鋼等大型高爐的實(shí)際溫度數(shù)據(jù)表明，整體式陶瓷杯爐缸的使用達(dá)到預(yù)期設(shè)計(jì)結(jié)果；根據(jù)這些實(shí)際數(shù)據(jù)推測(cè)陶瓷杯在10年以上的煉鐵周期中可為爐缸炭材提供有效保護(hù)。